中国 Shenzhen Perfect Precision Product Co., Ltd. 会社のニュース

概要:深い穴の機械化は閉鎖した土台の州の下で重複し、用具の切断状態は直接観察することができない。金属のプラスチック形成シミューレーション・ソフトウェアDEFORM-3Dが有限要素法と深い穴の訓練プロセスを動的に模倣するのに予測する温度を使用され、処理プロセスの圧力の変更は異なった鋭い変数の下で、温度および同等の圧力の変更を、および切断温度および同等の左力の変更のカーブを異なった切断の速度の下で得るために比較する。結果はことを切込み歯丈の増加を用いる切断温度の増加示し、安定し次第にがちである;切断温度は効果力は変数の切断の変更との多くを変えないが、切断速度に比例している。 キー ワード:深い穴Rugong;Dのeform -3D;訓練深い穴の機械化は機械で造る穴の最も困難なプロセスの1つであり深い穴の固体訓練の技術は深い穴の機械化の技術の主要な技術として確認される。従来の処理方法は時間のかかり、労働集約的であり、深い穴の処理の精密は高くない、また用具の破損[1]の頻繁な用具の変更そして危険の問題がある。ガン・ドリリングは現在理想的な処理方法である。処理する深い穴の過程においてドリル管は薄く、長く、振動および発生させた熱および切断へりを逸らすこと、発生させること容易排出して容易ではない。直接用具の切断状態を観察することは可能ではない。現在、リアルタイム[w]の伐採面積の温度変化そして配分を監視する理想的な方法がない。切断プロセスが破片を見切断音ことをを聞くことによって正常であるかどうか判断するのに経験だけ使用することができ、振動および他の出現現象に触れる。 近年、コンピュータ・ハードウェアの技術および数値シミュレーションの急速な開発を、シミュレーションの技術はこの問題[4]解決する有効な科学的な、科学技術の方法に与える。シミュレーションの訓練は深い穴の機械精度、安定性および効率を改善するための大きな意味である。現在、何人かの学者は高度の測定方法およびソフトウェア分析によって間接的に処理プロセスを判断するか、または先立って予測できる。例えば、西安交通大学の丁Zhenglongおよび他の学者は深い穴[5]の内部の直径を測定するためにオンライン測定のプラットホームをセットアップした処理プロセスはオンラインで監視できなかった;何人かのエンジニアは工作機械の従来の構造の変更によって深い穴の加工技術を改善した。効果的に鋭い質をことを改善するためにより滑らかにドリル管[6]および他の手段のV形溝から排出された破片を作るのに例えば防ぐために、工作機械の紡錘が使用され、切削液および切断へりの自己の重量が、処理の後で切断へりが逆にされた構造で穴の壁を傷付ける使用されたことを。 このペーパーでは動的に鋭いプロセスを模倣するのに、Defの〇のRM3D金属のプラスチック形成シミューレーション・ソフトウェアが使用されている;異なった切断速度の下の温度および圧力の変更は得られ、冷却剤を処理する深い穴の設計そして実施に基礎を提供する深い穴の処理の効果は先立って予測される。 1. ガン ドリルの働き原則そしてあく技術1.1ガン ドリルの働き原則ガン ドリルは深い穴を機械で造るための主要な用具である。それに1訓練[7]の後でよい正確さおよび低い表面の粗さの特徴がある。ガン ドリルの基本的な構造は図1.で示されている。図1ガン ドリルの基本的な構造ガン ドリルは頭部、ドリル管およびハンドルから成っている。頭部は超硬合金から一般に成っている全ガン ドリルの主要部分である。2つのタイプがある:必要なタイプおよび通常ドリル管によって溶接される溶接されたタイプ。ガン ドリルのドリル管は特別な合金鋼および熱から一般に成っている-それを作るためによい強さおよび剛性率を持ち、十分な強さおよび靭性を持たなければならない扱われる;ある特定の標準に従ってガン ドリルのハンドルが工作機械の紡錘と用具を接続するのに使用され、設計され、そして製造される。 1.2ガン・ドリリング プロセス操作の間に、ガン ドリルのハンドルは工作機械の紡錘で締め金で止められ、穴あけ工具はあくことのためのガイドの穴かガイドの袖を通して工作物に入る。ドリルの刃の独特な構造は自己の指導の役割を担い、切断正確さを保障する。最初にプロセスはある特定の送り速度、すなわち、ポイントでintercoolingによって試験穴、それから図2.の試験穴の2~5のm mに、開ける冷却剤を同時に達し;達される試験穴の後で通常の速度で機械で造り始めなさい。機械化プロセスの間に、断続的な供給を採用し、必ず与えなさい!2深さ、深い穴および短い肩を実現する;機械化が終了し、実体を去るとき、最初に用具を最高速度で穴の底からのある特定の間隔に撤回し、次に低速で試験穴を、そして冷却剤を離れて最終的にすぐに機械化の工作物および回転を残すために出。全プロセスは図2.で示されている。図の点線は急速な供給を表し、実線は遅い供給を表す。 2. 深い穴のあく力の分析方法を切る他の金属と比較されて方法を切る深い穴の訓練と他の金属の最も重要な違いは深い穴の訓練が閉鎖したキャビティであくべきガイド ブロックの位置およびサポートを使用することである。用具と工作物間の接触はblade+91のない単一の接触、用具の付加的なガイド ブロック間のまた接触および工作物でありではない。図3.に示すように。深い穴のドリルは3部で構成される:切削工具ボディ、カッターの歯およびガイド ブロック。カッター ボディは空である。切断へりは前部分および排出からドリル管キャビティを通って入る。ドリル管によって接続するのに後部糸が使用されている。カッターの歯で最先端の本管は2、即ち、外の端および内部の端に分けられる。マルチ ブレード内部の肩の深い穴のコバルトを一例として取って、補助刃および2つのガイド ブロックは同じ円周にあり、3点の固定円は自己導いたである。それの力は分析される。簡単だった機械モデルは図で示されている   4. （1）切削抵抗F。深い穴用具の切削抵抗は相互に垂直な接した力F、および放射状力Fに分解することができ曲がる変形、軸力に用具を使うために最先端の接した力は主にトルクを作り出すが、軸力の放射状力は直接高める用具の摩耗を導く。処理の過程において、処理質および効率の保障の前提の軸力そしてトルクをできるだけ減らすことを常に望む。通常、用具の耐用年数は軸力およびトルクに直接つながる。余分な軸力は穴あけ工具を壊れることもっと簡単にし捨てられるまで余分なトルクはまた用具の摩耗そして壊れ目を加速する[1つの°]。（2）摩擦F/。ガイド ブロックが穴の壁に関連して回るとき摩擦/and/2は発生する;軸線is/luおよび7Lに沿って動く場合のガイド ブロックと穴の壁の軸摩擦;（3）放出力は穴の壁の伸縮性がある変形によって放出力引き起こされる。ガイド ブロックと穴の壁間の放出力はMであり、それは、力のシステム均衡の原則に従う^ 2.それ知っていることができる:か:縦の切削抵抗の結果として生じる力はある;F。放射状の切削抵抗の合力はある;Fは円周の切削抵抗の合力である。クーロンの摩擦係数だけ考慮されると仮定して、ガイド ブロックの軸摩擦そして円周の摩擦は等しい。それは実験によってまっすぐにある場合もあるトルクMを接続すればF aは深い穴の処理の間に測定した。ある特定の穴あけ工具のために、わずかな直径はあり、ガイド ブロックの位置角は定められる。さらに、切削抵抗の経験的な軸力は主要な切削抵抗の半分である。上記の方式の総合によって、ガイド ブロックの切削抵抗の部品そして力は計算することができる。 3. ガン ドリルのあくシミュレーション内部の肩の深い穴の訓練は閉鎖したか半閉鎖した条件で遂行される。切削熱は分散し易くない肩は整理しにくくプロセス システムの剛性率は粗末である。冷却剤が訓練で作り出したときに悪い冷却に終って伐採面積に、入ることができし、潤滑は、用具の温度はっきりと上がり、用具の摩耗を加速する;鋭いプロセス システム減少の鋭い深さ、用具の突出部分の増加および剛性率の増加を使って。すべて内部破片の取り外しを用いる深い穴の訓練プロセスのためのある特別な条件提言されるこれら。このペーパーは深い穴の訓練プロセスを最大限に活用するために基礎を提供する実際のプロセスの状態の再生のシミュレーションによって切断プロセスで発生する熱および切削抵抗を予測する。3.1訓練変数および物質的な特性DEFORMの定義は一組の有限なプロセスを形作る金属を分析するための要素によって基づくプロセス シミュレーション システムである。コンピュータの全処理プロセスの模倣によって、エンジニアおよびデザイナーはさまざまな働く条件の下で不利な要因を先立って予測し、効果的に処理プロセスnM2を改善できる]。このペーパーではシミュレーション用具モデルを引出すのに、ソフトウェアPm/Eを模倣する3Dが使用されSTLのフォーマットがDefoのRM - 3 D.に輸入されると同時にモデルは救われる。変数を切るセットおよび条件は表1.で示されている。（1）労働条件の設定:機械化のタイプとして選り抜き訓練は、単位の標準SI、入れた切断速度をであり送り速度は、周囲温度20tである:、工作物の接触表面の摩擦要因は0.6、熱伝達率である45 W/m2である。0Cおよび熱に溶けることは15 N/mm2/X.である。（2）用具および工作物の設定:用具は堅い、材料は45鋼鉄である、工作物はプラスチックであり、材料はWCの炭化物である。（3）は目的の間で関係をセット:D e foのRMのマスター スレーブ関係はその堅いボディである主要な部分であり、プラスチック ボディは奴隷である、従って用具は活発であり、工作物は運転される。工作物および用具の表1の主要な変数切断プロセスの温度の変更の異なったプロセス パラメータの影響を、圧力および緊張は表2に示すように異なった鋭い変数の下で比較するためには、シミュレーション遂行され、結果は観察される。表2のガン・ドリリング変数 3.2鋭いシミュレーションおよび結果の分析（1）温度金属の切断で消費される熱エネルギーにエネルギーのほとんどは変えられる。この熱により切断地帯の温度はそれ直接影響を与える工作物の用具の摩耗、機械精度および表面質に上がる。高速金属の切断では、厳しい摩擦およびまさに高温にローカル温度上昇を近いうちにするために折るため。ガン ドリルでは、熱は金属の切断へりの変形、用具の熊手の表面[13]の切断へりのドリル サポート パッドおよび工作物の穴のパッドおよび摩擦間の摩擦から主に来る。これらのすべて熱切削液によって冷却される必要がある。鋭いプロセスの模倣によって、異なった速度の工作物の接触域の温度変化および供給は得られる。これらのデータは深い穴の機械化の間に冷却装置を最大限に活用するために設計基礎を提供する。訓練プロセス、模倣するためのコンピュータの高性能の条件が原因でプロセスを処理する完全な穴を模倣する長い時間かかる。あくシミュレーションのステップ サイズの配置によって安定した処理を達成するために、シミュレーションの深さは制御される。シミュレーションのステップの数を置くシミュレーションの状態は1000として置かれる、シミュレーション間隔のステップの数は50として置かれ、データは自動的に50のステップ毎に救われる;採用する適応性がある網の世代別技術を変形させ3Dなさい。工作物はプラスチック ボディである。網の生成が切削抵抗を計算するのに使用されている。絶対エレメントのタイプは図5で示され、シミュレーションの結果は示されている   表3。図5深い穴のドリルの有限要素モデルそしてあくプロセスステップの速度そして温度の切断の表3のデータ収集表3のデータを分析し、処理することによって、3つの労働条件以下のステップの数を用いる工作物の伐採面積の温度変化のカーブは図6.に示すように得られる。鋭い速度に工作物の接触域の温度の大きい影響があることを図6は示す。訓練の始めに、穴あけ工具および工作物は連絡し始め送り速度は大きい。工作物の用具の鋭い影響により最初の温度は非常に変わり、急速に上がる。訓練が安定しがちであると同時に深い穴の処理のために正常であるカーブは一般に穏やかになるが、まだ変動する。穴あけ工具直径が小さく、送り速度が大きいので、振動は主張する。それはまた図6からあく速度に温度の大きい影響があること見ることができる。速度が増加すると同時に鋭い温度はより高いより高く得て。有限要素モデルの結果から、最高温度はドリル ポイントの近くにローカル変形区域に異なった鋭い速度でこれが用具の肩のプラスチック変形そして摩擦が集中されるところであるので、起こる発生した。図6切断の速度の接触域の温度の変化のカーブ （2）同等の圧力の配分フォンMisesの圧力は剪断歪エネルギーおよび収穫の規準に基づく同等の圧力である。同等の圧力の導入の後で、複雑要素ボディの圧力の状態はあってもいかに、数字の単方向張力に耐えるとき圧力として想像することができる。分析から得られる同等の圧力と同等の緊張間の対応する関係は異なった鋭い速度のガン ドリルの同等の圧力の変更が得られる有限な要素分析によってプラスチック変形によって引き起こされる工作物材料の加工硬化を反映する。シミュレーション間隔は50のステップであり、結果は表4.に示すように自動的に50のステップ毎に、救われる。 ステップの速度そして等しい力の切断の表4のデータ収集ステップの同等の圧力と数間の関係の分析は図7.で示されている。それは異なった紡錘の速度に処理の間に工作物の同等の圧力の少し影響がありが、ある特定の範囲の内で変動する、3つの処理条件の下の最高の同等の圧力の変更の傾向は非常に類似していること見ることができる。鋭い同等の圧力の図7のカーブは訓練の最初の段階の圧力が大きいことを示す。鋭い深さが安定するようになると同時に、カーブは一般に穏やかに落ち、なる。同時に、圧力および緊張の分析によって、ガン ドリルの最高の同等の圧力は1550のM Paであり、全面的な最高の変位は0.0823 m m.である。 4. 結論深い穴の切断プロセスはDefoのRMのソフトウェアの使用によって効果的に模倣される。切断プロセスの温度変化そして圧力の変更は分析され、切断温度と切断速度間の変更のカーブは得られる。これは実際の機械化の冷却装置の変数そして設計の切断の深い穴の機械化、選択の切断メカニズムの調査にある特定の基礎を提供する。

リン酸で処理することは化学および電気化学の反作用のプロセス フィルムをリン酸で処理すること呼ばれる隣酸塩化学転換のフィルムを形作るためにである。リン酸で処理する目的は主に保護を母材に提供し、腐食から金属をある程度は防ぐことである;それはペンキのフィルムの付着および耐食性を改善する絵画の前に発動を促すことのために使用される;それは金属の冷間加工プロセスで減摩の潤滑のために使用される。 1. 理論的根拠:リン酸で処理するプロセスは化学および電気化学の反作用が含まれている。異なったリン酸で処理するシステムおよび材料のリン酸で処理する反作用のメカニズムは複雑である。科学者がこの区域の多くの研究をしたが、まだ十分に理解したそれを持っていない。ずっと前に、リン酸で処理するフィルムの形成メカニズムは化学反応の同等化によって単に記述されていた:8Fe+5Me （H2PO4） 2+8H2O+H3PO4Me2Fe （PO4） 2·4H2O （膜） +Me3 （PO4）·4H2O （膜） +7FeHPO4 （沈殿物） +8H2 ↑私はMn、Zn、等Machuである、リン酸およびdihydrogen隣酸塩を含んでいる高温解決で浸った鋼鉄が隣酸塩沈殿物で構成された結晶のリン酸で処理するフィルムを形作る信じ隣酸塩鉄の水素の沈殿物および水素を作り出すことを等は。このメカニズムの説明は幾分荒く、完全にプロセスを形作るフィルムを説明できない。研究を、今日リン酸で処理することの漸進的な深まることによって、学者はプロセスを形作るリン酸で処理するフィルムが次の4つのステップから主に成っていることを同意する:①酸のエッチングは母材の表面のH+concentrationを減らすFe – 2e→ Fe2+2H2-+2e→2 [H] （1）H2②加速の代理店（オキシダント）[O] + [H] → [R] +H2OFe2++ [O] → Fe3++ [R]方式では、[O]加速装置（オキシダント）はあり、[R]減少プロダクトである。加速装置が酸化するので水素原子は反作用の第一歩で、金属表面のH+concentrationの急降を更にもたらす反作用（1）の速度加速される発生した。同時に、Fe2+inはFe3+に解決酸化する。③隣酸塩の多段式分離H3PO4 H2PO4-+H+ HPO42-+2H+ PO43-+3H- （3）金属表面のH+concentrationの急降が原因で、隣酸塩の分離の平衡は右にまったく移動、および最終的にPO43を水平にする-。④隣酸塩はフィルムをリン酸で処理することに沈殿し、結晶するPO43時-金属表面から解決（金属インターフェイス）の金属イオンとの容解性プロダクト一定したKspに（Zn2+、Mn2+、Ca2+、Fe2+のような）、隣酸塩沈殿物形作られる達する分離されるZn2++Fe2++PO43-+H2O→Zn2Fe （PO4） 2·4H2O↓ （4）3Zn2++2PO43-+4H2O=Zn3 （PO4） 2·4H2O↓ （5）沈殿物をリン酸で処理すればリン酸で処理するフィルムを形而上学的に形作るために水分子は一緒に穀物をリン酸で処理することに育て続ける無数の穀物は密接に積み重なる水晶核心のリン酸で処理を形作り。隣酸塩沈殿物の側面反作用は沈殿物をリン酸で処理することを形作るFe3++PO43-=FePO4 （6）上記のメカニズムはまただけでなく、亜鉛シリーズ、マンガン シリーズおよび亜鉛カルシウム シリーズのプロセスを形作るリン酸で処理するフィルムを説明し方式およびプロセスをリン酸で処理することの設計を導くことができる。上記のメカニズムから、それは適切なオキシダントが反作用（2）の速度を改善できること見ることができる;H+concentrationを隣酸塩分離の反作用（3）の分離の平衡をPO43を分離する右に動かせるより容易にことができる下げなさい-;金属表面に活動的なポイント表面の結合があれば、沈殿物の反作用（4） （5）はたくさんの過飽和なしで隣酸塩沈殿物の核心を形作ることができる;沈殿物をリン酸で処理することの生成は反作用（1）および反作用（2）によって決まる。H+inの解決および強い加速装置の高い濃度は沈殿物を増加する。したがって、実際のリン酸で処理する方式およびプロセス実施で、表面は次のとおりである:適切で強い加速装置（オキシダント）;高い酸の比率（比較的低く自由な酸、すなわちH+concentration）;活動的なポイントを持つために金属表面を調節することはリン酸で処理する反作用の速度を改善低温ですぐにフィルムを形作ることができる。従って、上記のメカニズムは低温の急速なリン酸で処理する方式の設計で一般に続かれ、強い加速装置、高い酸の比率、表面の調節プロセス、等は選ばれる。沈殿物をリン酸で処理することについて。リン酸で処理する沈殿物が主にFePO4であるので、Fe3+mustの量沈殿物の量を減らすために減らされるため。すなわち、2つの方法は採用される:解決（低く自由な酸味）をFe2+to Fe3+の酸化を減らすためにリン酸で処理することのH+concentrationを減らしなさい。亜鉛およびアルミニウムのリン酸で処理するメカニズムは上でと基本的に同じである。亜鉛材料のリン酸で処理する速度は速く、リン酸で処理するフィルムは亜鉛隣酸塩でだけ構成され、少し沈殿物がある。通常、より多くのフッ素混合物はAlF3およびAlF63を形作るアルミニウムにリン酸で処理することに加えられる-。アルミニウム リン酸で処理するステップ重合のメカニズムは上でと基本的に同じである。 2. 分類をリン酸で処理することリン酸で処理する多くの分類方法がありが、それらはシステムを分類され、フィルム厚さをリン酸で処理し形作るリン酸で処理することに従って一般に、フィルムを温度および加速装置のタイプをリン酸で処理する。2.1フィルム システムをリン酸で処理することに従う分類システムを形作るリン酸で処理するフィルムに従ってそれは6つの部門に主に分けられる:亜鉛システム、亜鉛カルシウム システム、亜鉛マンガン システム、マンガン システム、鉄システムおよび無定形の鉄システム。浴室の解決をリン酸で処理する亜鉛の主要なコンポーネントは次のとおりである:Zn2+、H2PO3 -、NO3 -、H3PO4、促進剤、等。形作られたリン酸で処理するフィルム（鋼鉄部品）の主要な構成:Zn3 （po4） 2·4H2O、Zn2Fe （PO4） 2·4H2O.リン酸で処理された穀物は樹木状、針状および多孔性である。それは絵画、anti-corrosionおよび冷間加工の減摩材の潤滑の前に発動を促すことのために広く利用されている。浴室の解決をリン酸で処理する亜鉛カルシウムの主要なコンポーネントは次のとおりである:Zn2+、Ca2+、NO3 -、H2PO4 -、H3PO4および他の添加物。フィルム（鋼鉄部品）をリン酸で処理することの主要な構成:Zn2Ca （PO4） 2·4H2O、Zn2Fe （PO4） 2·4H2O、Zn3 （PO4） 2·4H2O.リン酸で処理された穀物は少数の気孔が付いている密集した微粒（時々穀物のような大きい針と）である。それは起爆剤のために絵画の前にanti-corrosion使用され。浴室の解決をリン酸で処理する亜鉛マンガンの主要な構成:Zn2+、Mn2+、NO3 -、H2PO4 -、H3PO4および他の添加物。リン酸で処理するフィルムの主要な構成:Zn2Fe （PO4） 2·4H2O、Zn3 （PO4） 2·4H2O、（Mn、Fe） 5H2 （PO4） 4·4H2O.リン酸で処理する穀物は少数の気孔が付いている粒状の針の樹木状の混合された結晶形にである。それは冷間加工の間の絵画、anti-corrosionおよび減摩の潤滑の前に発動を促すことのために広く利用されている。 浴室の解決をリン酸で処理するマンガンの主要な構成:Mn2+、NO3 -、H2PO4、H3PO4および他の添加物。鋼鉄部品で形作られるフィルムをリン酸で処理することの主要な構成:（Mn、Fe） 5H2 （PO4） 4·4H2O.リン酸で処理するフィルムは少数の気孔と厚く、リン酸で処理する穀物は密である。それはanti-corrosionおよび冷間加工の減摩材の潤滑で広く利用されている。浴室の解決をリン酸で処理する鉄の主要な構成:Fe2+、H2PO4、H3PO4および他の添加物。リン酸で処理するフィルム（鋼鉄工作物）の主要な構成:Fe5H2 （PO4） 4·4H2O.リン酸で処理するフィルムは厚い、リン酸で処理する温度は高い、処置の時間は長い、フィルムに多くの気孔があり、リン酸で処理する穀物は粒状である。それはanti-corrosionおよび冷間加工の減摩材の潤滑のために使用される。浴室の解決をリン酸で処理する無定形の鉄の主要なコンポーネント:Na+ （NH4+）、H2PO4、H3PO4、MoO4 - （ClO3 -、NO3 -）および他の添加物。フィルム（鋼鉄部品）をリン酸で処理することの主要な構成:Fe3 （PO4） 2·8H2O、Fe2O3。リン酸で処理するフィルムは薄く、マイクロ フィルムの構造は絵画の前に発動を促すことのためにだけ使用される無定形段階の平面の配分である。 2.2フィルムをリン酸で処理することの厚さに従う分類フィルム（フィルムをリン酸で処理することの重量）をリン酸で処理することの厚さに従って、それは4つのタイプに分けることができる:補助的な軽量、軽量、補助的なヘビー級選手およびヘビー級選手。二次軽量のフィルムの重量は0.1~1.0g/m2だけである。通常、それは絵画の前に発動を促すことのためにだけ使用される大きい変形させた工作物のためのフィルムを特にリン酸で処理する無定形の鉄システムである。軽量のフィルムは1.1~4.5 g/m2の重量を量り、絵画の前に発動を促すことのために広く利用されている、しかしanti-corrosionおよび冷たい加工産業でより少なく使用されて。補助的で重いリン酸で処理するフィルムの厚さは4.6である| 7.5 g/m2。大きいフィルムの重量が原因で、フィルムは厚い（generally>3 μ m） （基本的に非変形させた鋼鉄部品に絵画の前にプライマーとして使用するただ塗る）前のプライマーとしてより少なく使用され、摩擦および潤滑を減らす防食および冷たい処理に使用することができる。重いフィルムは以上7.5 g/m2の重量を量り、絵画の前のプライマーとして使用されない。それはanti-corrosionおよび冷間加工のために広く利用されている。 2.3処置の温度をリン酸で処理することに従う分類処置の温度に従って、それは正常な温度、低温、中型の温度および高温に分けることができる。正常な温度のリン酸で処理することは熱するリン酸で処理することではない。低温のリン酸で処理することの一般的な処置の温度は30-45 ℃である。中型に温度のリン酸で処理することは一般に60~70 ℃である。高温にリン酸で処理することは一般に80 ℃より大きい。温度部方法自体は厳密ではない。補助的な中型の温度および補助的な高温方法が、あるが、各人の願いによって時々上記の分割方法は一般に続かれる。 2.4加速装置のタイプに従う分類促進剤を少数のリン酸で処理種類だけのリン酸で処理するあるので、促進剤のタイプに従って浴室の解決を理解することは有用である。リン酸で処理する処置の温度は促進剤のタイプに従って一般に定めることができる例えば、NO3促進剤は主に中型に温度のリン酸で処理することである。加速装置は硝酸塩のタイプ、亜硝酸塩のタイプ、塩素酸塩のタイプ、有機性窒化物のタイプ、モリブデン酸塩のタイプおよび他の主なタイプに主に分けられる。各加速装置のタイプは他の加速装置とともに使用することができ多くの枝シリーズがある。硝酸塩のタイプは下記のものを含んでいる:NO3 -タイプ、NO3 - /NO2 - （自生のタイプ）。塩素酸塩のタイプは下記のものを含んでいる:ClO3 -、ClO3 - /NO3 -、ClO3 - /NO2 -。亜硝酸塩は下記のものを含んでいる:nitroguanidine R - NO2 - /ClO3 -。モリブデン酸塩のタイプはMoO4を-、MoO4 - /ClO3 -、MoO4 - /NO3含んでいる-。リン酸で処理することを分類する多くの方法がある例えば、材料で鋼鉄部品、アルミニウム部品、亜鉛部品および混合された部品に分けることができる。 リン酸で処理する前の2つの、の前処理一般に、処置をリン酸で処理することは工作物の表面がきれいな金属表面べきであるように要求する（1の1そして4の1つ、3の2を除く）。リン酸で処理する前にグリース、錆、酸化物の皮および表面の調節を取除くために、工作物は前処理をされなければならない。特に、絵画の前に発動を促すことのためにリン酸で処理することは表面の調節が持ち均一を、良く、密なリン酸で処理するフィルム得るために、ある特定の「活動」を、満たすペンキのフィルムの付着および耐食性を改善する条件を金属表面を作るように要求する。従って、前処理をリン酸で処理することは良質のリン酸で処理するフィルムを得るための基礎である。1.油を取り除きなさいグリースの取り外しの目的は工作物の表面のグリースそして油が多い土を取除くことである。機械方法および化学方法を含んで。機械方法は主に手動にブラシをかけることがのサンド ブラスト含まれ、ショット ブラスト、炎の焼却、等の化学方法は主に溶剤清浄化、酸清浄化の代理人のクリーニング、強いアルカリ解決のクリーニングおよび低いアルカリ洗浄剤のクリーニングを含んでいる。次は化学油を取り除くプロセスを記述する。1.1溶剤清浄化非可燃性のhalohydrocarbonの蒸気方法か乳化方法によって支払能力がある方法が一般にグリースを取除くのに使用されている。共通方法はグリースを取除くのにtrichloroethane、トリクロエチレンおよびペルクロロエチレンの蒸気を使用することである。油を取り除く蒸気は速く、有効、きれい完全で、いろいろな種類のオイルおよびグリースに対する非常によい取り外しの効果をもたらす。塩素化炭化水素へのある程度の乳剤を加えることは浸ることおよび噴霧でよい効果をもたらす。塩素で処理されたハロゲンおよび高い蒸発の温度の毒性、また新しいwater-based低いアルカリ洗浄剤、支払能力がある蒸気およびローションの油を取り除く方法の出現が原因でまれに今使用されない。

マイクロエレクトロニクスおよびコンピュータ技術の成長する成熟と、中国のCNCの技術の開発は促進された。国内CNCシステムの巧妙な開発は中国のCNCの工作機械の質そして性能を保障した。CNCの工作機械は工作物の修正、高い機械精度およびずっと改善された生産性が強い適応性に原因でさまざまな分野で広く利用されている。 CNCの技術は薄板金のずっと工作機械で広く利用されている。それは薄板金の処理の部分の高精度、複雑な形および大きいバッチの問題を解決する。CNCの薄板金の工作機械はCNCせん断機械、CNCレーザーの打抜き機、CNCの穿孔器、CNCの曲がる機械、溶接機、フレーム切断機械、等を含んでいる。生産の適用は薄板金の工程能力を非常に非常に改善したり、薄板金の部品の質そして出力を保障し、労働者の労働の強度を減らす。 切断は薄板金の処理の過程において最初のプロセスである。切断の正確さは直接次のプロセスの処理質に影響を与える。数値制御の版のせん断の適用は切断のサイズおよび対角線の切断の仕事の間違いを保障する。数値制御の版のせん断機械は数値制御装置、サーボ・システム、測定器および工作機械で構成される。サーボ・システムは3つのサーボ モーターおよびサーボ ドライブ装置で構成される。工作機械の前に置かれる2つのサーボ モーターがある。通常、独自に1つの主要なモーター仕事、2-500mmの処理の範囲と。斜角が処理されれば、補助モーター仕事。CNCシステムは斜角を形作る2つの指示を与える。大きい版プロダクトを処理するのに主に使用されている150~4000mmの処理の範囲との後部位置にサーボ モーターがある。例えば、上海でなされるQC12Kシリーズ数値制御の版のせん断は36の順序を貯えることができる内部メモリ容量は100つの順序であるスイスCYBELEC DNC60シリーズが装備され。 Sの押すことは処理する薄板金の重要なリンクでありCNCの穿孔器は過去の3つの穿孔器の工程能力を取り替えることができる。生産性は非常に改善された。CNCの穿孔器出版物は単一の穿孔器およびタレットを含む使用の広い範囲が付いている工作機械、である。このペーパーはイタリアで作り出されるCNC1000を一例として取る。範囲を処理するC-typeの構造の工作機械:1270の×に1000mm、タレット穿孔器を取付け、それぞれ死ぬために上部および下方部分に分けられる19の型の場所がある。ダイスの外のり寸法は直径の25.4mm、47.62mm、88.9mm、125.43mm、158.4mmおよび210.00mmである。CNCの穿孔器に一般にX、YおよびZの斧がある。Ｘ軸は工作機械の0度の方向である、Ｙ軸は工作機械の90度の方向であり、型の角度を制御するためにZ軸はタレットで取付けられている。 工作機械オペレータは部品図およびプロセス条件に従って処理計画を定め、プログラム用紙を準備する。オペレータは工作機械の操作のパネルを通して編集モードのプログラム記憶に直接プログラムを書く;CAD/CCAMおよびCIMSの技術の開発を使うと、オペレータはコンピュータにコンピュータ関連ソフトを通してプログラムを発生させるためにグラフィックを入れることができディスクにそれらをコピーし、そしてCNCシステムにディスク・ドライブを通して入れた。それはまたコンピュータおよび数値制御システムによって連続的に入力行う場合もある。CNCの穿孔器のプログラミング指示はGコードおよびMコードに分けられる。Gコードが工作機械に動きおよび補入モードを処理することを遂行するように指示するのに使用されている。例えば、G91増加命令、G90絶対命令、打つG29アーク円アークを打つG68ステップ。Mコードはある補助行為をするように工作機械に指示するコードである。M30ならプログラム停止。点検プロシージャが正しかった後、カリパスを解放し、工作物にカリパスを閉めるために置きなさい。処理を完了し油ポンプおよび穿孔器を始めなさい。 CNCの穿孔器に次の特徴がある:（1）フル オートマチックの中心にされた潤滑;（2）の、の自動冷却および潤滑は打抜き型（3）油圧積み過ぎの保護装置のスクリーン表示そして自動調整;（4）空気/油圧と装備されていて可変的な圧力プレートクランプを作動させた;（5）大きい版をフル・サポートできる特大の仕事台;（6）高精度、高速および低雑音の油圧CNCの穿孔器;（7）容易に型および安全に連結を取り替えることができる仕事台を滑らせる;（8）ポリウレタン自由な球装置は物質的な表面が傷付くことを防ぐことができる。 CNCの穿孔器の加工技術に次の特徴がある:（1）高い処理の精密。許容誤差穴の板端からの距離は0.2mmであり、許容誤差穴の間隔は0.5mm/m.である。（2）。タレットに取付けられている多くの種類の型があるのですべての処理の内容をすぐに完了するために工作物は一度締め金で止めることができる。 （3）工作機械は工作物か生産性を改善するG98グループ命令を用いるバッチ プロセス工作物をそれぞれ処理できる。工作物は消し、押す2つのプロセスによって行くことの後で曲がるプロセスに達する。通常の工作機械が比較できないことCNCの曲がる機械に利点がある。例えば、CASPRINIはイタリアおよびSiemens CNCでシステム作り出される。入力方法はマニュアル プログラミングである。（1）コントロール パネルを通して、準備を完了するために版の厚さ、型数、引張強さ、Ｘ軸のサイズ、角度、工作物の長さおよび打撃の高さを直接入力。（2）複雑な形および高精度の条件のある工作物のための、第2または3Dグラフィック、版の厚さおよびダイス数はコントロール パネルを通って入力である。マン・マシン ダイアログの機能が曲がる順序の世代別プログラムを定めるのに使用されている。プログラムは発生した後、プログラム緩衝領域で貯えられる。将来使用されるべきなら工作機械の記憶で貯えられる。プログラムが繰り返し使用される必要があれば特別なディスクを通したバックアップのためにコピーされるべきである。CNC曲がる機械は通常前部および背部で2つの引く棚を備えている。CNCのシステム制御 オペレータの労働の強度を減らす引く棚の持ち上がる高さを定める曲がる角度。共通CNC曲がる機械は工作機械のＸ軸そしてＹ軸を運転する2つのサーボ モーターを備えている。検出の部品は通常工作機械の鉛ねじで取付けられている耳障りな定規、inductosyn、エンコーダー、等を採用する。検出のフィードバック装置は電気的信号に鉛ねじの変位を変え、数値制御装置に戻って与える。命令価値との0.02mmの間違いがあれば調節をするために、鉛ねじは制御される。高性能曲がる機械はＸ軸の両側でモーターが斜めの端を処理するのにＸ軸が使用することができるように、装備されている。モーターは各シャフトで両側の異なった角度の工作物を処理するために取付けられている。モーターはテールゲートの下で操作および処理のためにより便利であるテールゲートが上下に上下に動くことができるように加えられる。通常の上向きの曲がる機械の油圧装置が工作機械で長い間使用されてしまったので、より低いダイスは曲がる。従って、CNC曲がる機械は工作機械の下の油圧装置が装備されている。より低いダイスの変形を減らすために上部および下のダイスがより低いダイスに協力するために、システム力をおよび加えるときより低いダイスのサービス時間を拡張しなさい。 CNCの曲がる機械の特徴:（1）プログラムは確立された後、自動的にまたは半自動的に働くことができる。従ってプログラムの自動周期は工作物が同時に処理されることを可能にし半自動処理の工作物そして複雑なプロセスの大きいバッチの不便を変える。（2）数値制御システムは自動的に重圧によって引き起こされる工作機械への損傷を避ける油圧を計算する。（3）第2の3Dグラフィックの入力機能の導入は複雑な工作物の処理を促進し、処理の効率を改善する。（4）さまざまな装置の増加は加工技術を改善し、オペレータの労働の強度を減らす。宇宙航空の鉄道の交通機関、環境保護装置、空気調節の電気器具、タバコの機械類、機械類、織物の機械類および他の多くの企業を設計する包装および印刷の薄板金の機械類の広い適用を使って。また処理する薄板金はよりハイテクな労働者が作動することを必要とする。よい装置および優秀なスタッフだけ世界のより優秀なプロダクトを中国製作るよいプロダクトを作り出すことができる。

1. サーボ モーター シャフトと鉛ねじ間の関係は緩く、次元の間違いに終って同時性から、あるために鉛ねじおよびモーターをもたらす。検出の間に、サーボ モーターと鉛ねじ間のカップリングで印だけを作ることは必要でより速い拡大を用いる仕事台（か用具の残りを）あちこちに動かす。仕事台（またはタレット）の慣性の行為が原因で、カップリングの2つの端は比較的明らかに動く。機械化のサイズが1方向だけで変わる、均一に連結ねじをきつく締めることによって除去することができることをこの種類の欠陥は通常示し 2. 球ねじと仕事台（または用具の残り）の動きの抵抗を高め、そして正確に完全に不可能に実行する動き命令をさせるナット間の潤滑は粗末である。不規則の部品の変更のサイズ複数のワイヤーの範囲の内で、および欠陥が潤滑のことを改善によって除去することができることをこの種類の欠陥は通常示す。 3. 挿入物の堅い調節および工作機械のガイド・レールの表面の悪い潤滑によって一般に引き起こされる用具の残り）余りに大きい、または工作機械の仕事台の移動抵抗は（。この欠陥現象は複数のワイヤーの範囲の内で一般にことを部品のサイズの変更不規則に示す。点検はDGN800-804の位置の偏差のサイズそして変更の観察によって遂行することができる。通常、相違は陽性および負の方向が静止しているとき大きい。この種類の欠陥はただ挿入物を再調整し、ガイド・レールの潤滑を改善する必要がある。 4. 転がり軸受けは余分な動きの抵抗に終って、不適当に身に着けられているか、または調節される。この欠陥現象はまた通常サイズが少数のワイヤーの内で不規則に変わることを示す。点検はDGN800-804の位置の偏差によって行なうことができ方法は上でと同じである。そのような欠陥はすり切れた軸受けを取り替え、注意深く調節することによって除去することができる。

、次元の正確さのような問題機械で造る、深い穴の過程において表面質および用具の生命は頻繁に起こる。方法これらの問題を減らしまた更に避ける解決するべき緊急な問題である。 ◆問題の①:開きの増加および間違いは大きい原因:リーマーの外の直径の設計価値は余りに大きいまたは最先端の広がることにぎざぎざがある;速度を切ることは余りに高い;不適当な送り速度か余分な機械化の手当;リーマーの主要な偏角は余りに大きい;リーマーの曲がること;破片の玉が付くことは最先端の広がることに付着する;最先端の広がることのふれは粉砕の間に許容からある;切削液は適していない;リーマーを、オイル汚れが先を細くすることのすねの表面に取付けるとききれいまたは拭かれないか、円錐形の表面は傷つく;工作機械の紡錘への先を細くすることのすねの平らな尾のオフセットが取付けられていた後先を細くすることのすねの先を細くすることの干渉;主要なシャフトは曲がるまたは主要な軸受は余りに緩いですまたは傷つけられる;リーマーの浮遊は適用範囲が広くない;工作物および手からの異なった斧が付いている穴を広げるとき、両方の手の力は不均等であり、左右を揺するためにリーマーをもたらす。解決:適切に特定の状態に従ってリーマーの外的な直径を減らしなさい;速度を切ることを減らしなさい;きちんと送り速度を調節するか、または機械化の手当を減らしなさい;主要な偏角を適切に減らしなさい;橋脚および使用不可能なリーマーをまっすぐにするか、または捨てなさい;修飾されるまで油砥石が付いている注意深くトリム;正当な範囲内の振動間違いを制御しなさい;よいの選り抜き切削液性能を冷却する;リーマーを取付ける前に、リーマーの先を細くすることのハンドルの内部オイル汚れおよび工作機械の紡錘の先を細くすることの穴はふき取られなければなり隆起が付いている円錐形の表面は油砥石と磨かれる;修理およびリーマーの平らな端をひくため;主要な軸受を調節するか、または取り替えなさい;浮遊クリップを再調整し、coaxialityを調節しなさい;操作を訂正するために注意しなさい。 ◆問題の②:穴径の減少原因:リーマーの外的な直径の設計価値は余りに小さい;速度を切ることは余りに低い;余分な送り速度;リーマーの主要な偏角は余りに小さい;切削液は適していない;削るとき、リーマーのすり切れた部品は身に着けられていないし、伸縮性がある回復は開きを減らす;鋼鉄部品を広げるとき、手当が余りにも大きいかまたはリーマーが鋭くなければ、穴径を減らす円形から内部の穴を作るために伸縮性がある回復を作り出すことは容易で穴径を不適当にさせる。解決:リーマーの外的な直径を取り替えなさい;きちんと切断速度を増加しなさい;きちんと送り速度を減らしなさい;主要な偏角を適切に高めなさい;よいの選り抜き油性切削液性能に油を差す;規則的の交換リーマー、およびリーマーの切断部品を正しくひくため;要因の上でリーマーのサイズを設計することが考慮に入れられる時、または価値は実際の状態に従って取られる;実験切断をし、適切な手当を取り、そしてリーマーを削りなさい。 ◆問題の③:広げられた内部の穴は円形ではない原因:リーマーは余りに長い、剛性率は不十分であり、振動は広がることの間に行われる;リーマーの主要な偏角は余りに小さい;狭い蝶番の最先端のバンド;手当の偏差を広げること;内部の穴の表面にノッチそして十字穴がある;穴の表面に砂の穴そして空気穴がある;主要な軸受は緩く、ガイドの袖がない、またはリーマーとガイドの袖間の適切な整理は余りに大きく、thin-walled工作物は余りに堅く締め金で止められる、従って工作物は取り外しの後で変形する。解決:不十分な剛性率のリーマーは等しくないピッチが付いているリーマーを採用できリーマーの取付けは主要な偏角を高めるために堅い関係を採用するべきである;Selectによって修飾されるリーマーおよび前に処理プロセスの穴の位置の許容を制御するため;等しくないピッチのリーマーおよびより長く、より精密なガイドの袖は採用される;Selectによって修飾されるブランク;等しいピッチのリーマーが付いているより多くの精密な穴を広げるとき、工作機械の紡錘の整理は調節される。ガイドの袖の適切な整理はより高い締め金で止める力を減らすためにまたは適切な締め金で止める方法は採用される。 ◆問題の④:穴の内部の表面に明らかな端がある原因:余分な広がる手当;リーマーの切断の部品の後部角度は余りに大きい;広がる最先端のベルトは余りに広い;空気穴があり、工作物の表面および紡錘のふれの砂の穴は余りに大きい。解決:手当を広げることを減らしなさい;切断部分の背部角度を減らしなさい;粉砕の刃ベルトの幅;Selectによって修飾されるブランク;機械紡錘を調節しなさい。 ◆問題の⑤:内部の穴の表面の粗さは高い原因:余りに高い切断速度;切削液は適していない;リーマーの主要な偏角は余りに大きく、最先端の広がることは同じ円周にない;手当を広げることは余りに大きい;広がる手当は不均等または余りに小さく、ローカル表面は広がらない;リーマーの切断の部品のふれは許容からある、最先端は鋭くないし、表面は荒い;広がる最先端のベルトは余りに広い;広がることの間の悪い破片の取り外し;リーマーは過度に身に着けられている;リーマーはぶつかり、最先端はぎざぎざか壊れた端を残される;最先端に破片の増大がある;それは0点規正するために適当または物質的な関係による否定的な熊手のリーマーではない。 解決:速度を切ることを減らしなさい;材料の処理に従う選り抜き切削液;きちんと主要な偏角を減らし、正しく最先端をひき、そして広げなさい;手当を適切に広げるReduce;広がる前に最下の穴の位置の正確さそして質をまたは広がる手当を増加するために改善しなさい;Selectによって修飾されるリーマー;粉砕の刃ベルトの幅;特定の状態に従って、リーマーの歯の数を、破片の保有物スロット スペースを高めるか、または滑らかな破片の取り外しを保障するのに端の取付角のリーマーを使用するために減らしなさい;ひいた場合リーマーを規則的に取り替え、粉砕区域を取除きなさい;保護対策は粉砕、使用および交通機関の間にリーマーのためにぶつかることを避けるために取られる;傷つけられたリーマーのために、傷つけられたリーマーは余分良い油砥石と修理される、またはリーマーは取り替えられる;5 °~10 °の前部角度のリーマーはトリミングが油砥石と修飾される場合使用される。 ◆問題の⑥:リーマーの耐用年数は低い原因:不適当なリーマー材料;リーマーは粉砕の間に燃える;切削液はきちんと選ばれない、切削液は滑らかに流れないそして切断ポイントのそして蝶番を最先端ひいた後表面の粗さの価値は余りに高い。解決:リーマー材料は処理材料に従って選び炭化物のリーマーまたは上塗を施してあるリーマーは使用することができる;厳しく焼跡を避けるひき、切断変数を制御しなさい;処理材料に従って切削液を正しく常に選びなさい;破片の溝の破片は頻繁に取除かれ、良いひくか、または粉砕の後で条件を満たすのに十分な圧力の切削液が使用される。 ◆問題の⑦:広げられた穴の位置の正確さは許容からある原因:ガイドの袖の摩耗;ガイドの袖の底は工作物から余りにずっとある;ガイドの袖の長さは短い、精密は粗末であり、主要な軸受は緩い。解決:ガイドの袖を規則的に取り替えなさい;ガイドの袖とリーマー間の整理の適切な正確さを改善するためにガイドの袖を延ばしなさい;時機を得た工作機械を維持し、整理に耐える紡錘を調節しなさい。 ◆問題の⑧:リーマーの歯の破損原因:余分な広がる手当;工作物材料の硬度は余りに高い;最先端の振動相違は余りに大きく、切断負荷は不均等である;切断幅を増加するリーマーの主要な偏角は余りに小さい、;深い穴か盲目穴を広げるとき、削るとき時間に取除かれなかった、カッターの歯は身に着けられ、割れた余りにも多くの破片があり。解決:前に処理された穴のサイズを変更しなさい;否定的な熊手角度のリーマーまたは炭化物のリーマーへの物質的な硬度か変更を減らしなさい;受諾可能な範囲内のふれを制御しなさい;主要な偏角を高めなさい;破片の時機を得た取り外しまたは端の傾斜のリーマーの使用への注意;粉砕の質への注意。 ◆問題の⑨:リーマーのすねは壊れている原因:余分な広がる手当;先を細くされた穴を広げるとき、荒く、良い広がる手当の割振りおよび変数の切断の選択は不適当である;リーマーの歯は小さい破片スペースを備え、破片は妨げられる。解決:前に処理された穴のサイズを変更しなさい;手当の割振りを変更し、適度に切断変数を選びなさい;リーマーの歯の数を減らしなさい、カッターの歯の整理の1本の歯を離れて破片スペースか粉砕を高めなさい。 ◆問題の⑩:広げられた穴の中心線はまっすぐではない原因:元の曲がる程度は特に穴径が小さいときドリル孔が広がる前に逸れるときリーマーの悪い剛性率が訂正された原因である場合もない、;リーマーの主要な偏角は余りに大きい;悪い指導はリーマーを広がることの間に方向から逸脱すること容易にさせる;切断部分の小さな溝は余りに大きい;リーマーは断続的な穴の中間の整理で動く;広がる手の間に余分な力は広げられた穴のverticalityを破壊する1の端の方に逸れるためにリーマーを強制する1方向で出る。

工作機械の任意間違いは外的な条件によって非常に引き起こされ、外的な条件によって影響される。それはに分けることができる:正確さの間違い、幾何学的な正確さの間違い、熱変形の間違い、等の位置。簡潔にこの3つの間違いを理解する。 1. プロセス システムの負荷変形によって引き起こされる間違い:回るとき、工作物は頻繁に対応する変形を作り出す、および最終的に工作物の機械化の精密を減らす用具と工作物間の正しく相対的な位置を破壊するために力、慣性力、重力を、等を締め金で止める切削抵抗によって影響を受けている。例えば、工作物の剛性率が用具および据え付け品の剛性率よりより少しずっとあるとき、工作物はこうして機械精度を減らす切削抵抗の行為の下に不十分な剛性率が変形させた原因、である。その一方で工作物の剛性率用具および据え付け品の剛性率よりずっと大きいとき、用具はまた工作物の正確さを減らす工作物の処理の間におよび据え付け品は変形する。従って、適度に用具材料を、用具の熊手角度そして主要な偏角を高めるために選ぶことは必要であり、適度に熱は機械化の性能を改善するために工作物材料を扱う。同時に、プロセス システムの剛性率を改善し、切削抵抗を減らし、変化の広さを圧縮することは必要である。 2. 内部圧力の再分配によって引き起こされる間違い:いわゆる内部圧力は外力の効果なしに部品の中にある圧力である。内部圧力が工作物で発生すれば、高エネルギーのレベルの不安定状態の工作物を作る、従って低負荷のレベルの、そして工作物の変形を用いる安定状態に本能的に変形して、工作物は結局元の機械精度を失う。例えば、熱処理の後に、内部圧力は工作物の不均等な壁厚さそして変形をもたらし、最終的に機械精度を減らす不均等な冷却が発生させた原因である。従って、部品を設計した場合、私達は均一壁厚さおよび内部圧力の生成を減らすために対称の構造を達成することを試みるべきである。 3. 熱変形によって引き起こされる間違い:機械で造る精密機械化および大きい部分ではプロセス システムの熱変形に工作物の機械精度の大きい影響があり、熱変形によって引き起こされる機械エラーは時々工作物の総間違いの40%~70%を占めることができる。工作機械、切削工具および工作物はさまざまな熱源によって影響され、温度は次第に上がる。同時に、それらは周囲材料およびスペースに熱を移す。従って、工作物および全プロセス システムは変形する。単位時間ごとの入熱が解放される熱と等しいときプロセス システムは熱平衡州に達する。例えば、大きい部品の、紡錘軸受けの温度および工作物の機械精度に影響を与える大きい変形に終って余分な切削抵抗に回転の過程において、よるZ軸の鉛ねじ増加。

用具および工作機械の一致に関しては、形およびサイズの一致について最初に考えることができる。実際に、形の一致およびサイズは工作機械の用具の正しい取付けのための基礎である。この基礎なしで、用具は工作機械に正しく取付けることができない従って処理の仕事を完了することは不可能である。 但し、このだけ十分ではない。用具は工作機械で取付けられていた後、ある特定の処理の仕事を完了することは必要である。この機械化の仕事の完了の過程において、機械精度を保障することは必要耐えるためにであり、切削抵抗および切断のトルクを移し、切削熱に輸出するために移し、耐え、不用（破片および頭部）切断および工作物の可能な伝達、また現代用具変数のデジタル伝送を考慮しなさい。これらの仕事のいくつかが共通ではないが、また用具のための可能な仕事である。用具私達が用具と工作機械の間の一致を考慮してもいければ、選ぶとき問題を処理することを解決する私達の考えることを高める。機械精度を、移動の切削抵抗およびトルクは保障し、切削液にチャネルを提供するため私達が頻繁に形およびサイズの一致を保障した後出会う問題である。例えば、マシニング センターで、私達は頻繁に締め金で止める方法として円柱を（通常まっすぐなすねを呼んだ）使用する。円柱用具のハンドルのため、典型的で完全な円柱形に加えて、また円柱形に他のある要素を加える平らでまっすぐなハンドル（フライスは直径に従って単一の切断の平面および二重切断の平面に分けられ、タイプを押す側面と呼ばれる共通の完全な切断の平面はあく、）、2つの°の傾斜の傾向がある平らなハンドル、および平らな尾を搭載するまっすぐなハンドル（ドリルのために一般的な）、船体の平行部が付いているまっすぐなすね（蛇口およびリーマーのために一般的な）、等のようなある変更である。 この種類の用具のハンドルおよび工作機械の接続モードに関する限りでは、それは円柱部分だけ置き、締め金で止めることのために使用されることまれではない。さまざまな圧力角度のばねの袖システムが、強力なコレット システム、油圧錠システム、システムを締め金で止める熱拡張およびシステムを締める力の変形は完全に円柱用具のハンドルを締めるのに使用されている。但し、各々の締め金で止める方法に利点および不利な点がある。共通のばねの袖システムを一例として取りなさい。大きい圧力角度（円錐形の表面の錠の肯定的な圧力とシリンダー軸線間の角度とここに定義した）、すなわち、大きい円錐形の角度は急速な締まり、ゆるむことを促す短い錠の打撃を表す。但し、同じ錠のトルクの下でシリンダー表面に分解する肯定的な圧力は小さい摩擦間隔に終って小さく、抵抗することができる相応じて小さい切削抵抗の間隔は用具機械化プロセスの安定性および機械で造られた表面の質に影響を与える用具のハンドルで入れ易い;同時に、この種類のチャックによって締め金で止めることができる用具のハンドルの直径にばねの袖および最大限に活用する管理の目録の減少を促す変更の広い範囲がある。小さい圧力角度は反対である。小さい圧力角度のばねの袖は用具のハンドルの直径の小さい範囲を締め金で止めることができ錠の打撃は急速な締め金で止め、ゆるむことを促さない締め金で止めることの間に長い。但し、締め金で止める正確さはわずかにより高い、締め金で止める力は大きく、より大きい切断負荷に抗できる。 油圧錠システムは部屋を締め金で止める用具の内部の壁を作るのに高い粘着性油圧オイルのincompressibilityを作り出す伸縮性がある変形を使用する新しい締め金で止めるシステムであり、従って用具を締める。油圧錠システムに高精度があり、特別な装置なしで締まり、解放することは便利である。錠のトルクは通常ばねの袖システムのそれよりよい、しかし内部の壁は伸縮性がある変形の範囲の内でしか働くことができない。範囲が超過すれば、不可逆プラスチック変形は用具のハンドルの締め金で止めるキャビティの永久的な失敗を引き起こす内部の壁で行われる。従って、平らな用具のハンドル、訓練用具のために油圧錠システムで一般的な特に完全な切口平らな用具のハンドルは使用することができない。システムの損傷そして失敗の共通の理由はキャビティに適用される圧力および部屋の底に挿入されない用具のハンドルである。システムを締め金で止める熱拡張は通常多数の前もって決定されたモードに従って熱し、冷却を制御できる特別な装置を要求する。システムがやがて無効になるように非専門の暖房設備（炎の暖房）は用具のハンドルの他の部品に影響を与える、また更に変えるmetallographic構造をかもしれないが使用される温度および暖房のカーブよく制御することができなかったり。さらに、多数用具が同期的に働く必要がある状態に悩みを加えるシステムを締め金で止める熱拡張の用具の長さは調節しにくく特別な補助用具は要求される。 一方では、モードを締め金で止める用具はまた生産の効率の可能な価値を定めるかもしれない。平らな締め金で止めることは用具の製造業者によって高速切断のために推薦されない典型的で不均衡な設計であるが円柱用具のすね、油圧圧力および熱拡張はすべて高速に合わせることができる釣り合った設計である。用具まで圧力表面を形作るために材料の一部分が（または地面）製粉されるときすね自体は、用具のすねの重心用具の回転中心と一致していないかかわっている。締め金で止める用具の過程において平らになるハンドルは止めネジによって中心から逸脱した、用具の重心は用具の不均衡を高める、工作機械の用具の回転中心から更に逸脱する側面に押され。さらに、何人かのユーザーは頻繁にねじの長さをまた用具のバランスの性能に不確実性を加える元の止めネジが傷ついたか、または失われる後気遣わない。従って、平らなタイプは（を含む斜めのタイプ）高速で使用されるために推薦されない。 但し、平らになるタイプは高いトルクで摩擦力によって運転される純粋なシリンダーより信頼できる強制運転の特性が付いている用具のハンドルである。従って、それは荒い機械化のために適している（一般に荒い機械化に大きいトルクが、低速ある）。

工作物材料の抵抗の克服に加えて、用具の幾何学はまた実際の切断効果および結果に影響を与える。適切な用具の幾何学を選ぶことは次の通り用具の生命を、維持する機械精度を高め、関連の幾何学によってがある等の普通工具、力を切ることを減ることができる:1.用具の端の角度;2.破片の排出の溝;3。上の中心と中心用具;4.刃の数 01用具の端の角度1.1用具の端の角度---熊手角度斜角は次の図に示すように肯定的な価値から否定的な価値に、変えることができる。切削抵抗および必須力の点では、肯定的な、斜角によって形作られるツール チップの角度は小さい、用具は工作物に容易に割り込むことができ切断圧力を減らすことができる従って切断の効率は高い破片は滑らかに流れる。但し、余りにも大きく肯定的なベベル角度は鋭い刃を形作る、従って刃は壊れやすく、身に着けか、または割れ易い。その一方で、否定的なベベル角度に高力材料を切るために適している強い最先端がある。1.2用具の端の角度の整理の角度それはまた肯定的である整理の角度と呼ばれる。その機能は次の図に示すように工作物にカッターの腹と工作物の表面間の単一の摩擦または物理的な現象の干渉を時カッターの切口、避けることである。小さい整理の角度は高力機械特性が付いている工作物材料のために一般に使用される最先端のより大きいサポートを与える。大きい整理の角度は刃を鋭くさせることができるが身に着けか、または割れ易い刃の強さは減る。それは柔らかくか低い強さの工作物材料のために適している。1.3用具の端の角度の螺旋角度左の螺線形および右の螺線形に分けることができるフライスの溝は下記に示されているように螺線形である。最先端が入る場合権利の次図に示すように切断の間の工作物は、最高に、切削抵抗F直ちに増加する。最先端の葉が工作物、切断の間に振動の理由である切削抵抗急速に減る時。現時点で螺旋角度の効果は切削抵抗が1方向のあまりを集中し、他の2つの方向-横の構成要素FHおよび縦の構成要素FVのそれを分散させることを防ぐことができる。価値がより大きい螺旋角度のγがとき、横の構成要素FHがより大きくなれば、切断の間に振れるために用具をもたらす;価値がより小さければ螺旋角度のγは、より大きく縦の構成要素FVはなる。用具を握る力が切断の間に不十分なとき、用具は非常に危ないハンドル間離れる、高速で回るとき。共通の螺旋角度はである30 ˚の、三十八の˚の、四十五の˚の、60の˚の。 02破片の排出シュート理想的な破片の処理状態は流れる、従って破片は自然に小さい部分に壊れられるそして他の場所に排出されるべきであるとき破片がと干渉しないし、工作物の表面を傷付けなかったりし、用具に影響を与えなかったりし、そして労働者を傷つけないことである。従って、破片制御はまただけでなく、破片の流れ方向を考慮する、破片の壊れ目を自動的に作るべきである。この条件を満たすためには、設計は用具の表面で一般になされる。自動的に破片の長さを限ることができるメカニズムは破片シュートかチップ ブレーカ呼ばれる。目的は急速にカールし、カールの圧力によって壊れるために破片を強制することを破片が可能にすることである。一般的な破片の取り外しの溝の設計はより低い権利で示されている:腔線幅W:カールは破片が発生するとき形作られる。腔線幅が余りに大きければ、カールの半径は大きく、発生するカールの圧力は破片を壊す十分ではない;それが余りにも小さければ、これに対して、発生させた圧力が余りにも大きいとき、最先端は割れには易い。開先の深さH:それは破片の流れの安定性に影響を与える。それが余りにも深ければ、刃を壊れるためにもたらして容易である溝の肩へ流れることが大きい時破片がカールするにはことができるように必要な力、;それが自動的に去るには余りにも浅ければ、スロット肩に流れないとき破片はかもしれなく、破片の流れを制御すること困難にさせる。溝の肩R:破片が直接カール力のサイズに影響を与える溝を壊す破片から転がる部品を参照する。半径が余りにも大きければ、破片は滑りには易くカールの圧力は破片を壊す十分ではないかもしれない;半径が余りにも小さければ、大きい放出の圧力を作り出す破片は妨げられには易く、滑り易い。 03中心を渡し、中心を渡さない用具放棄の円形の鼻のナイフを作った場合、ナイフの直径Dが通常刃のRの角度より大いに大きい、従って刃が底の中間で中心を地域が刃なしに交差させないし、ある、すなわち、この地域に切断容量がない左図に示すように。機械化の穴または溝の形をした工作物が見つけられる場合、より低い右の図の処理問題は起こる。用具のサイズがこれらの区域を書き入れることができるが刃が中心を交差させないので、刃は中間の材料を切らなかったりし、図に黄色い円柱状の残り材料を残さない。より深い処理によって、残り材料の高さは増加し、最終的に用具への損害を与える用具の底に当る。中心を通る用具は中心を通した刃のパスが、そうそこにそのような問題ではないことを、従ってまたそれ呼ばれる鋭い用具と意味する。 04刃の数フライスの最先端の数と切断効果間の関係は工作物材料、フライスの形、機械化の表面の明るさによって、等変わる。最先端が付いているフライスは最先端があるのでより滑らかで、より滑らかな機械化の表面を得ることができる。但し、破片を収容する十分な破片スペースがないので干渉を欠くためにそれは傷つきやすく刃の強さは弱い。従って、一般的で荒い切断に、柔らかい材料のための高い供給は、特に、大きい破片スペース要求され、破片スペースを提供する最もよい方法は端の数を減らし、増加することまた刃の強さを高めることでありだけでなく、破片スペースを高めることができるフライスの時そして生命を研ぎ直すことの数はまた高めることができる刃を。従って、処理方法を考慮した場合、重く、荒い切断が少数の刃および粗い歯を搭載するフライスを選ぶべきである;機械で造る罰金および終わりのためにより多くの刃が付いているフライスおよびより良い歯は選ばれるべきである。

今度は開発の観点から確かによい事である型工業のオートメーション ブームは止められない。型工業は実際にある後方の手動モードを除去する必要がある。但しオートメーションが型工業で使用されたら、最先端のオートメーションの技術にお金を使う限り、良質型を作るために技術者を取り替えることができると単に考えてはいけない。これは大きい間違いである。型のマネージャーおよび上級管理者ははっきり区別でき熱が作動できない装置の山を戻した後ほとんどの恐れているのこと投資である! 型の工場は自動化すること、問題を最初に解決するのに人間の脳を使用すること急ぐべきではない私達はすべて西洋文明の多くのオートメーションの場合見た。外国人はなぜ型順序を置く比較的豊富な人的資源および比較的低い労働の質の中国そして他の国に来るか。彼らはなぜ自動化された無人化工場の型を製造するのに企業4.0の方法を使用しないか。これはまたすべての型が自動方法によって作ることができないことを示す。それは型のオートメーションの適用が悲観的であることにようである。確かに、高い類似のあるプロダクト、または型のバッチを要求するある特定のプロダクトのために、これらの型の製造業は完全に型の工場の競争力を高めるためにオートメーションの高度を達成できる。 但し、型の製造業および絶えず変化した型の製造業の一組のため、型のオートメーションの生産を適用したいと思えば今でもある問題である!型の工場は自動化すること、問題を最初に解決するのに人間の脳を使用すること急ぐべきではない多くの型の製造工場を見た後、私は型の利益が2つの保証によって決まることを考える:最もよい設計機構および最もよい処理の効率。 型のような典型的な単一部分の流れの工作物の有効な処理およびオートメーション間に避けられない関係がない。オートメーションの中心は数値制御であり、数値制御の中心はプログラムしている。ここにプログラミングは全プロセスのデータ生成そして制御を示す。但し、型のような高い複雑さの3D目的の定量化および巨大な量子化されたデータ・ストリームは人間の脳によって判断される満足な結果を達成するために処理する型のプロセス順序そして品質要求事項に従って実際の工作物と丁度完了する。この段階では、仕事を完了することは絶対に不可能である。私は無数の型の研修会の問題がオートメーションによって解決することができない兵站学に処理に事を見つけることから主に遅い、ことを見ることができる。オートメーションはへの人間の脳の知識システムの限られたデジタル移動をちょうど非常に堅いコンピュータ、一連の行為を完了する感覚示さない当然、これらの行為の意味そして目的を知らない。オートメーションはこの段階で実際堅い。 私達はすべて研修会に職人がない、従って私達はよい型を作ることができないこと残念に感じる。同様に、私達は認識なしでよい型をするとロボットが期待できない。彼らはよいものを知っているか。ちょうどPMのようにソフトウェアはよい道を単独でプログラム、ソフトウェアUGはよいグラフを単独で引出すことができないまだ良質デザイナーおよびプログラマーがソフトウェアをよく使用することを必要とする。それから私達は良質のチームが生産の場所のすべての問題を最初に解決することを必要とし満足する顧客を作りそして次にオートメーション装置によって実行することができる指示を形作るためにデータの満足する結果を量子化する。オートメーション装置が指示を実行した後結果が手操作の結果に最も近いあるときだけ私達はオートメーション装置の役割を達成してもいい。 顧客満足を達成するチームが人間の脳の知識システムそして実用的な機能に頼ることができないとき私達はいかに顧客満足を達成するのにオートメーション装置の使用述べてもいいか。できる型の工場は5M1Eのhuman-machine物質的な方法測定リングから正常に作動始まらなければなりすべての面を、水を含んで、電気、ガスおよび液体、切削工具の測定カード、兵站学、設計、プロセス、植物の計画、サプライ チェーンの最適化、情報管理および他の問題一歩ずつ改善する。それは問題が人間の脳によって解決した後オートメーション述べるには余りにも遅くない。

❑の概要の技術的要求事項1.部品から酸化物のスケールを取除きなさい。2。表面を処理する部品の部品の表面を損なう傷、傷および他の欠陥がない。3.ぎざぎざおよびひれを取除きなさい。 ❑の熱処理の条件1。癒やし、和らげることの後、HRC50~55。2.部品は高周波癒やし、350~370 ℃の和らげ、そしてHRC40~45に応じてある。3.浸炭の深さ0.3mm。4.高温老化する処置を遂行しなさい。 ❑の許容条件1.公言されていない形の許容はGB1184-80の条件を満たす。2。明記していない長さの正当な偏差は± 0.5mmである。3。投げる許容地帯は空白の鋳造の基本的な次元構成に対称である。 部品の❑の端の角度1.公言されていない肉付けの半径R5。2.公言されていない小さな溝はであるすべて2 × 45°の。3.鋭いコーナー/鋭いコーナー/円形になる鋭角。 ❑アセンブリ条件1。すべてのシールはアセンブリの前のオイルに浸らなければならない。2。転がり軸受けの熱いアセンブリのためにオイル暖房を使用することをオイル温度は100 ℃を超過しない。3。ギヤが組み立てられた後、ギヤ表面の接触パターンそしてバックラッシュはGB10095およびGB11365の準備に従う。4. 油圧装置を組み立てた場合、密封の注入口か密封剤、それを使用することをシステムを入れることから防がれるべきである。5。集まっているべき部品および部品は（を含む購入された部品および外部委託された部品）アセンブリの前に監査課の資格の証明書がなければならない。6。部品はぎざぎざ、ひれ、酸化物の皮、錆、破片、オイル汚れ、着色剤、塵、等なしでアセンブリの前に、きれいになり、きれいにならなければならない。7。部品および部品のアセンブリ、主要で適当な次元、特に干渉適合次元および関連した正確さの前に再確認される。 8. 部品は、ぶつけられて、傷付けられてたたかれないし、アセンブリの間に錆つかなかった。9。ねじを、ボルトおよびナット留めるとき不適当なスクリュードライバーおよびレンチを打つか、または使用することをの禁止する。ねじ溝、ナット、ねじおよびボルト ヘッドは留まることの後で損なわれない。10。指定きつく締まるトルクの条件の締める物のために、トルク レンチは指定きつく締まるトルクに従って使用され、きつく締められなければならない。11。同じ部品が多数ねじ（ボルト）によって留まる場合、すべてのねじ（ボルト）は、一歩ずつそして均等に斜め、対称的にきつく締められる。12。先を細くすることピンはアセンブリの間に穴と塗られ、接触率は適切な長さの60%よりより少しでし、均等に配られる。13。シャフトのキー溝の平らなキーそして双方は均一接触にあり、合う表面間にギャップがない。14。スプライン アセンブリによって接触した歯の表面の数は同時に2/3よりより少しではないし、接触率は主歯の長さそして高さの方に50%よりより少しではない。15。滑走適合の平らなキー（またはスプライン）のアセンブリの後で、対応する付属品は不均等な堅さなしで自由に動くことができる。16。余分な接着剤は接着の後で取除かれる。17。忍耐外リングの半円の穴は、開いた忍耐の座席および忍耐カバー付かない。18。軸受けの外リングは開いた忍耐の座席の半円形の穴が付いているよい接触に忍耐カバーあり。色の点検の間に、それは中心線に対称120 °内の忍耐の座席が付いていると中心線に対称90°の内の忍耐カバーが付いている均一接触にある。上記の範囲内の隙間ゲージと点検するとき、0.03mmの隙間ゲージは外リング幅の1/3に挿入されない。 19. 忍耐外リングによってはアセンブリの後で設置の端軸受けカバーの端の表面が均等に接触する。20。転がり軸受けは取付けの後で手で柔軟にそして固定して回る。21。上部および下の軸受けパッドの共同表面は互いに近く、0.05mmの隙間ゲージと点検することができない。22。固定した場合ロケーティング ピン、ドリル、連およびマッチ ピンが付いているパッドに条件の下で耐えるパッドの口の表面および端の表面が開始とおよび関連した忍耐の穴の最後の表面そして端の表面同じ高さにあること。ピンは運転の後で緩くない。23。球形軸受けの忍耐ボディおよび忍耐の座席は均一接触にあり、方法を塗ることによって点検されたとき接触は70%よりより少しではない。 24. 合金軸受けはさみ金の表面は黄色いのとき、によってそれを使用しないことを注意しない。指定接触角内に核形成がない。接触角の外の核形成区域は無接触区域の全域の10%より大きくない。25。ギヤ（みみずギヤ）の参照の端の表面はシャフトの肩（か位置の袖の端の表面と）合うべきで0.05mmの隙間ゲージと点検することができない。ギヤ参照の端の表面と軸線間のperpendicularityは保障される。26。変速機とカバー間のインターフェイスはよい接触にある。27。アセンブリの前に、厳しく部分の処理の間に残っている鋭いコーナー、ぎざぎざおよび外交問題を点検し、取除きなさい。シールが取付けの間に傷付かないことを確認しなさい。 鋳造のための❑の条件1。投げる表面が、ひび締まっている、風邪収縮キャビティ、突き通る欠陥および深刻な欠陥がない注意しない（投げることの下で、機械損傷、等のような）。2。鋳造はぎざぎざおよびフラッシュなしできれいになり、非機械化の徴候のゲートそして暴徒は投げる表面とおよび洗い流すためにきれいになる。3。鋳造の非機械で造られた表面の投げる単語そして印は明確、読みやすく、位置および壷はデッサンの条件を満たす。4.鋳造、砂型で作るR、50以下のμ mの。の非機械で造られた表面の荒さ5。鋳造はsprue、暴徒、飛行のとげ、等のきれいになる。非機械で造られた表面のゲートで制御することおよび暴徒の残り量は表面の品質要求事項を満たすために水平になり、磨かれる。6。鋳造の形成の砂、中心の砂および中心の骨はきれいになる。7。傾向がある部品が付いている鋳造の次元の許容地帯は斜面に沿って対称的に整理される。8.鋳造の鋳造物の砂、中心の砂、中心の骨、肉付きが良い、粘着性がある砂、等は擦れ、きれいになる。9。間違ったタイプおよび主任の投げる偏差はスムーズな移行を達成し、出現の質を保障するために訂正される。10。鋳造の非機械で造られた表面のしわは深い2mmおよび100mm以上より離れてより少しである。11。機械プロダクト鋳造の非機械で造られた表面は清潔Sa2 1/2の条件を満たすためにショット ブラストまたはローラー扱われる。 12. 鋳造は水強くなることと扱われなければならない。13。投げる表面は平らであり、ゲート、ぎざぎざ、砂、等は取除かれる。14。鋳造は有害な使用するべき冷たい締められる、ひび、穴および他の投げる欠陥から自由である。コーティングの条件1.錆、酸化物の皮、グリース、塵、土、塩および土は絵画の前に塗られるべきすべての鋼材の表面から取除かれなければならない。2。鋼材の表面のグリースそして土を取除く錆取り外し、使用有機溶剤、アルカリ液、乳化剤、蒸気、等の前。3。ショット ブラストか、または手動にderustingおよびプライマーの後で塗られるべき表面間の時間間隔は6hよりもっとない。4。連絡を取りあったリベットで留められた関係のμ Mの反錆のペンキの前の30-40の厚さが部品の表面は塗られなければならない。重複の端はペンキ、パテまたは接着剤と密封される。プライマーは処理が原因で傷つけたまたは溶接は塗り直される。 ❑の配管の条件1。アセンブリの前に、すべての管はフラッシュ、ぎざぎざおよび小さな溝がない。管の内部の壁に付す雑貨および浮遊錆を取り除くのに圧縮空気か他の方法を使用しなさい。2。アセンブリの前に、すべての鋼管は油を取り除き、ピクルスにし、中和、水洗浄、そして防せいに応じて（を含むプレハブの管）ある。3。パイプ・クランプの下のアセンブリ、緩みを防ぐために通された関係によって固定されるねじ、サポート、フランジ、接合箇所および他の部品の間。4。プレハブの管の溶接の部品は圧力試験に応じてある。5。配管が取り替えられるか、または移るとき、管の分離の港はテープかプラスチック管によってどの外交問題でも入る、ラベルを添付しなければならないことを防ぐために密封されなければ。 修理溶接物のための条件1。欠陥は溶接する前に完全に取除かれなければなり溝の表面は鋭いコーナーなしで滑らか、滑らかなべきである。2.鋼鉄鋳造の欠陥に従って、溶接区域の欠陥はことができ、掘ること、彫る、ガス切断または機械化ひくカーボン アークによって取除く。3.溶接区域のそして溝のまわりの20mmの内の砂、オイル、水、錆および他の土は完全にきれいにならなければならない。4。全溶接プロセスの間に、鋼鉄鋳造の予備加熱区域の温度は350 °より低くないC。5。条件が割り当てれば、溶接は水平姿勢でできる限り遂行される。6。修理溶接の間に、溶接棒は横に振れない。7。鋼鉄鋳造の表面が溶接される場合、溶接ビード間の重複は溶接ビードの幅の1/3よりより少しではない。溶接の肉は完全であり、溶接の表面は焼跡、ひびおよび明らかな小節がない。溶接の出現は美しく、切り込み、スラグ、空気穴、ひび、しぶきおよび他の欠陥がない;溶接の波は均一である。 鍛造材のための条件1。インゴットのノズルにそして暴徒に鍛造材が収縮キャビティおよび深刻な偏向がないことを保障する十分な取り外しがある。2。鍛造材は鍛造材の完全な内部浸透を保障する十分な容量の造る出版物で造られ、形作られる。3.鍛造材が使用に影響を与える目に見えるひび、折目および他の出現の欠陥がない注意しない。ローカル欠陥は取除くことができるがはっきりしている深さは機械化の手当の75%を超過しない。鍛造材の非機械で造られた表面の欠陥はきれいになり、滑らかに通過する。4.鍛造材が白い点、内部ひびおよび残りの収縮キャビティがない注意しない。部品を機械で造るための条件1.部品はプロセスに従って前のプロセスが点検を渡す後やっと、そして次のプロセスに移ることができる点検され、受け入れられ。2。機械で造られた部品がぎざぎざがない注意しない。3。終了する部品は地面に直接置かれないし、必要なサポートおよび保護手段は取られる。機械で造られた表面は性能、耐用年数または出現に影響を与えるかもしれない他の欠陥および錆がない。4。転がり仕上げのための表面は転がりの後で皮をむくことがない。5。部品の表面に酸化物の皮は最終的なプロセスの熱処理の後にない。終了する合う表面および歯の表面はアニールされない。6。機械で造られた糸の表面は黒い皮、隆起、任意糸およびぎざぎざのような欠陥がない。